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Vortrag, gehalten auf der 13. Tonmeistertagung 1984, überarbeitetet.

In diesem Aufsatz werden allgemeine Merkmale von Kondensator-Druckempfängern erläutert, und die beson­dere Konstruktion der SCHOEPS-Kapsel MK 2 S wird erklärt. Da der Druckstau eine wichtige Rolle spielt, wird seine Betrachtung bis zur Grenzflächentechnik erweitert und deren grundlegende Funktion verständlich gemacht.
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Im Hinblick auf die Aufnahmetechnik müssen die Vor-und Nachteile von Druckempfängern in Relation zu Druckgradientenempfängern betrachtet werden. Theo­retisch muss man Mikrofone mit Kugelcharakteristik nur um den Abstandsfaktor √3 näher an der Schallquelle aufstellen, um die gleiche Hallbalance zu erzielen wie mit einer Niere. Dann ist das Verhältnis von direktem und diffusem Schall für Kugel und Niere gleich. In der Praxis sind die Verhältnisse aber komplexer. Die Ab­standsfaktoren werden unter der Annahme von Kugel­schallquellen und Beschallung auf der Hauptachse des Mikrofons errechnet.

Sofern sie für ein einzelnes Instrument noch gelten, werden die Verhältnisse bei der Aufnahme größerer ln­strumentengruppen oder gar eines Orchesters mehr­deutig. Da keine Punktschallquelle mehr vorliegt, lassen sich auch keine festen Abstände und Schalleinfallswin­kel mehr angeben.

Außerdem ist die Perspektive für ein näher aufgestelltes Kugelmikrofon eine andere als die einer entfernteren Niere (Abb. 1). Die Abstandsverhält­nisse zu den Schallquellen sind unterschiedlich.

Es wird hier keine Wertung der einen oder anderen Aufnahmetechnik mit Kugeln oder Nieren erfolgen, aber es soll klar werden, dass Nieren nicht einfach durch Kugeln ersetzt werden können, wie manchmal unter­stellt wird. Beide Mikrofontypen und Aufnahmetechni­ken haben Vor- und Nachteile, die von Könnern jeweils zu ihrem Besten genutzt werden.

Ein wesentlicher Vorteil elektrostatischer Druckemp­fänger ist ihr konstanter Frequenzgang bei tiefen Fre­quenzen. Da die Ausgangsspannung von Kondensa­torwandlern proportional zur Membran-Auslenkung ist, gibt es im Prinzip keine untere Grenzfrequenz.

Druckgradientenempfänger haben dagegen natur­bedingt einen Tiefenabfall, der unterhalb 100Hz nen­nenswert ist, wenn das Mikrofon einige Meter von der Schallquelle entfernt steht. Dann ergibt sich nämlich kein Nahheitseffekt, der bei dichter Aufstellung tiefe Frequenzen anheben würde.

Die tatsächliche Schwächung der Übertragung tie­fer Töne von Druckgradientenempfängern geht aus den Prospektblättern von Mikrofonen meist nicht hervor, da sowohl die üblichen Messabstände, als auch ein besonderer Effekt schalltoter Räume (Kanaleffekt) eine Tiefenanhebung bei ihnen bewirken /1/.

Bei den immer besser gewordenen Möglichkeiten, selbst tiefste Frequenzen aufzunehmen und – entspre­chende Räume vorausgesetzt – wiederzugeben, hat das Kondensatormikrofon mit Kugelcharakteristik an Bedeutung gewonnen. Probleme mit Stereoaufnahmen schwacher Korrelation, wie sie durch die Aufnahme­techniken mit Kugeln leichter entstehen (AB, siehe Aufsatz 3), haben gleichzeitig teilweise ihre Schrecken verloren, z.B. weil weniger Schallplatten produziert wer­den, die nicht geschnitten werden können, wenn Ge­genphasigkeit der Kanäle bei tiefen Frequenzen vor­liegt.

Während elektrostatische Druckempfänger bei den tiefen Frequenzen perfekt sein können, liegen ihre Pro­bleme bei den Höhen. Die kugelförmige Richtcharak­teristik bleibt bei hohen Frequenzen, bei denen das Mikrofon nicht mehr klein gegenüber der Wellenlänge ist, nicht erhalten (siehe auch Aufsatz 1). Das Mikrofon weist eine mehr oder minder ausgeprägte Richtwirkung auf. Dadurch werden hohe Frequenzen bei schrägem Schalleinfall und im diffusen Schallfeld weniger stark übertragen als bei axialer Beschallung (siehe Richtdia­gramm in Abb. 2).

Aus den Erfordernissen der akustischen Messtechnik abgeleitet, gibt es daher zwei Grundtypen von Druck­empfängern für die beiden Extremfälle des Schallfelds: den Freifeld- und den Diffusfeldtyp. Sie sind für den gerichteten Gebrauch im Nahfeld bzw. für die Anwen­dung weit außerhalb des Hallradius' geeignet.

Den Frequenzgang des so genannten Freifeldtyps zeigt Abb. 2 (MK 2). Der Frequenzgang in Richtung der Mikrofonachse ist sehr konstant, aber für schrägwink­ligen Schalleinfall und im diffusen Schallfeld ergibt sich ein Höhenabfall. Der Frequenzgang des Diffusfeldtyps (MK 3, Abb. 3) ist dagegen im diffusen Schaltfeld weit­gehend konstant, während Beschallung in Richtung der Mikrofonachse eine Höhenanhebung bewirkt.

In der vergangenen Zeit wurden recht viele Anwen­dungen – vor allem bei klassischer Musik – bekannt, bei denen mit nur zwei oder drei Kugeln ein ganzer Klangkörper aufgenommen wurde. Die Aufstellung der Mikrofone erfolgt dabei notwendigerweise meist in Abständen, für die weder die Freifeld- noch die Diffusfeld-Kugel ideal sind. Der am besten geeignete Frequenzgang ist aber nicht einfach abschätzbar, da er immer von den individuellen räumlichen Gegeben­heiten, vom aufzunehmenden Tonmaterial und auch physiologischen sowie subjektiven Kriterien abhängt. Daher wurde versucht, den erwünschten Frequenz­gang möglichst praxisnah zu ermitteln.

Von einem Druckempfänger mit perfekt konstantem Frequenzgang ausgehend, wurden Anwender gebeten, ihren Wunschklang mit genügend fein einstellbaren Equalizern zu realisieren. Bei Richtmikrofonen wäre ein derartiges Vorgehen nicht sinnvoll, da viele Klangunter­schiede durch die Frequenzabhängigkeit des Richtdia­gramms begründet sein können und diese natürlich nicht durch Equalizer beeinflussbar sind. Die Frequenz­abhängigkeit des Richtdiagramms ist aber bei Druck­empfängern gleicher Geometrie im wesentlichen vor­gegeben, und um Mikrofone gleicher Abmessungen geht es hier. Phasendrehungen, die durch minimal­phasige Equalizer hervorgerufen werden, ergeben sich in ähnlicher Weise auch im Wandler, wenn er akustisch verändert wird.

Das Ergebnis der Hörtests war überraschend ein­deutig. Für zylindrische Mikrofone mit frontalem Schalleinfall und 20mm Durchmesser ergab sich ein Wunschfrequenzgang, der in Abb. 4 dargestellt ist.

Der Anstieg des Freifeldfrequenzgangs soll bei 5kHz beginnen. Bei logarithmischer Frequenzachse setzt er sich linear bis 20kHz fort und erreicht dort ca. +6dB.

Ein Vergleich zeigt, dass der Frequenzgang typischer Diffusfeldkugeln ähnlichen Durchmessers früher, also bei zu niedrigen Frequenzen, einsetzt und dass er bereits oberhalb 10kHz wieder abfällt.

Es ist nicht einfach, den Kurvenverlauf des Wunsch­frequenzgangs zu erzielen. Der Buckel im Frequenz­gang klassischer Diffusfeld-Druckempfänger mit dem anschließenden, unerwünschten Höhenabfall (Abb. 3) ist nämlich nicht nur durch die Lage der Systemreso­nanz zu erklären. Dieser Kurvenverlauf ergibt sich auch, wenn der Wandler – der Theorie entsprechend – sehr hoch abgestimmt wird, so dass seine mechanische Eingangsimpedanz im gesamten Übertragungsbereich eine Feder ist. Die Ursache liegt in dem Einfluss der Mikrofonkapsel auf das Schallfeld und dem dadurch zustande kommenden „Staudruck“.

Objekte, die nicht klein gegenüber der Wellenlänge sind, beeinflussen nämlich das Schallfeld, indem sie Beugungen und Reflexionen verursachen. Dadurch kommt es zu Schalldruckänderungen, die von der Ein­fallsrichtung des Schalls und der Frequenz abhängen. Das senkrechte Auftreffen einer ebenen Welle auf einen würfelförmigen Körper führt in der Mitte der getroffenen Fläche beispielsweise zu einem Frequenzgang des Schalldrucks, wie er qualitativ in Abb. 5 dargestellt ist /2/, /3/.

Die Verhältnisse sind stilisiert, um den Einfluss der Größe eines reflektierenden Objekts zu verdeutlichen. Die Kurve ist zunächst nicht als Funktion der Frequenz dargestellt, sondern in Abhängigkeit vom Verhältnis der Seitenlänge des Würfels zu der Wellenlänge. Bei anderen Körpern, wie z.B. Zylindern, ergibt sich ein ähn­licher Verlauf. Bei senkrechtem Schalleinfall auf die re­flektierende Fläche ergibt sich der größte Druckanstieg. Daher die Bevorzugung axial auf das Mikrofon auftref­fenden Schalls.

Für ein Mikrofon mit 34mm Durchmesser ergibt sich nach Umrechnung von L/λ die obere Frequenz­achse „a“ in Abb. 5. Da die akustische Wellen­länge von 10kHz in Luft ebenfalls 34mm beträgt, er­gibt sich für diese Frequenz L/λ=1.

Die untere Frequenzachse „b“ hat dann Gültigkeit, wenn die Membran zentral in einer extrem großen Fläche liegt, wie das beim später zu besprechenden Grenz­flächenmikrofon angenommen wird. L/λ=1 bei 10Hz bedeutet, dass die Abmessung L/λ =1 entsprechend der akustischen Wellenlänge dieser Frequenz 34m groß sein muss!
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Um bei einer Mikrofonkapsel dem Frequenzgang von Abb. 5a entgegenzuwirken, so dass der erwünschte Verlauf von Abb. 4 erreicht wird, muss das Schwin­gungssystem in geeigneter Weise aufgebaut werden.

Abb. 6 zeigt das einfachste Schwingungssystem eines Kondensatordruckempfängers und eine elektri­sche Analogie. Einem höheren Strom entspricht hier eine höhere Schnelle.

Eine oberhalb des “Staudruckbuckels” liegende Resonanzfrequenz kommt der Wandlertheorie entge­gen, aber die hohe Impedanz im darunter liegenden Übertragungsbereich bewirkt einen kleinen Übertra­gungsfaktor und damit in der Praxis einen schlech­ten Störspannungsabstand. Außerdem ergibt sich bei mittleren Frequenzen nicht der Wunschfrequenzgang.

Abb. 7 zeigt das vereinfachte Ersatzschaltbild der Kapsel MK 2 S. Durch den Nebenschluss des hoch­abgestimmten Kreises mit F3 durch W2, M2, F2, ergibt sich ein hoher Betriebsübertragungsfaktor, und der Geräuschspannungsabstand hat einen der Digitaltech­nik gerechtwerdenden Wert. Ferner ist der lmpedanz­verlauf bei entsprechender Dimensionierung geeignet, den Frequenzgang in der erwünschten Form zu strecken. Erst oberhalb 16kHz wird die Steigung der Frequenzkurve leicht negativ (Abb. 4). Eine besonde­re  Detailarbeit, die den Frequenzgang ermöglicht, kann im Ersatzschaltbild jedoch nicht dargestellt werden. Sie steckt in der Nutzung der Effekte der Druckver­teilung in Abhängigkeit vom Ort auf der Membran.

Die Anhäufung von Reaktanzen im Schwingungs­system (Abb. 7) kann die Vermutung aufkommen las­sen, dass der Phasengang negativ beeinflusst wird. Tatsächlich ist es jedoch durch geeignete Dimensio­nierung des dargestellten Minimumphasen-Netzwerks möglich, eine Linearität zu erreichen, die keine Nach­teile gegenüber der reinen arctan-Funktion klassischer Konstruktionen wie Abb. 6 ergibt.

Der Phasengang wird in der Audiotechnik relativ sel­ten diskutiert, und es gibt wohl aus diesem Grund auch manchmal falsche Vorstellungen darüber. Daher sei es erlaubt, hier darauf hinzuweisen, dass der ideale Pha­sengang linear mit der Frequenz wächst oder fällt und bei 0Hz immer Null ist!

Als anschauliches Beispiel kann eine kurze Schall­wegstrecke dienen, die ohne Zweifel keine Veränderung der Kurvenform bzw. des Klangs eines Schallereignis­ses zur Folge hat. Für bestimmte Frequenzen entspricht diese Wegstrecke der halben Wellenlänge bzw. einer 180°-Phasenverschiebung. Bei der doppelten Frequenz passt dann aber schon eine ganze Wellenlänge, ent­sprechend 360°, in die gleiche Wegstrecke. Die abso­lute Größe des Phasenwinkels spielt also keine Rolle. Nur die Ableitung nach der Frequenz, die so genann­te Gruppenlaufzeit, muss konstant sein (τ= dφ/dω= konst.).

Auch die MK 2 S bevorzugt bei hohen Frequenzen axial einfallenden Schall. Dies kann nützlich sein. Die Richtwirkung verursacht bei einer AB-Stereoanord­nung, deren Mikrofone auseinander gerichtet werden, auf diese Weise zusätzlich zum Laufzeitunterschied einen Pegelunterschied zwischen den Kanälen. Es gibt Anwender, die so eine Verbesserung der Lokalisations­schwäche der AB-Technik herbeiführen.

Dennoch bleibt der Wunsch nach einem Mikrofon, dessen Polardiagramm auch noch bei hohen Frequen­zen eine Kugel ist und dessen Frequenzkurven im freien und diffusen Schallfeld deshalb nicht divergieren.

Die übliche Abhilfe gegen das nicht ideale Richtdia­gramm bei hohen Frequenzen ist der Bau kleinerer Mi­krofone, aber diesem Lösungsweg sind leider Grenzen gesetzt: Kleinere Membranen führen auf Grund ver­schiedener Ursachen zu kleineren Betriebsübertra­gungsfaktoren (Empfindlichkeit), was wiederum eine Verschlechterung des Störspannungsabstands nach sich zieht. So ist es kein Zufall, dass heute praktisch alle zylindrischen Mikrofone, die ohne Einschränkung im Studiobetrieb verwendet werden können, wenig­stens 16mm Durchmesser haben. Die Mehrheit die­ser Mikrofone hat Durchmesser um 20mm.

Es gibt aber noch einen anderen Lösungsweg, um einen Druckempfänger mit einem frequenzunabhängi­geren Richtdiagramm zu bauen. Wir wissen, dass die Abweichungen vom kugelförmigen Richtdiagramm vom Durchmesser der Membran und von der Größe und Form des Mikrofongehäuses abhängen. Ist die Mem­bran klein gegenüber der Wellenlänge, und bauen Beu­gung und Reflexionen am Gehäuse keinen frequenz-und richtungsabhängigen Staudruck auf, ist das Richt­diagramm stets eine ideale Kugel.

Statt nun das Mikrofon besonders klein zu bauen, kann man auch versuchen, den Mikrofonkörper sehr viel größer als die Wellenlänge zu machen. In Abb. 5 verschieben sich damit die Unebenheiten des Druck­anstiegs am Mikrofonkörper zu tiefen Frequenzen und spielen keine Rolle mehr, wenn sie in den nicht über­tragenen lnfraschallbereich fallen (Abb. 5b). Im Übertra­gungsbereich ergibt sich dann ein Schalldruckanstieg von +6dB, wie allgemein bei totaler Schallreflexion.

Da die Kurven des Druckanstiegs in Abb. 5 bei ei­nem hohen Verhältnis von L/. weniger vom Schallein­fallswinkel abhängen, wird auch das Richtdiagramm unabhängiger von der Frequenz.

Die notwendige Größe eines derartigen Mikrofon­körpers errechnet sich leicht zu mehreren Metern. Daher entwickelte man Wandler, die sehr flach sind, so dass sie beim Aufbringen auf vorhandene große, ebene Flächen praktisch als Bestandteil dieser Fläche angesehen werden können. Auf den Fußboden gelegt, ist der Betrieb am einfachsten.

Während die Schallreflexion tiefer Frequenzen durch Fußböden oder Wände meistens ausreichend gewähr­leistet ist, muss für mittlere und hohe Frequenzen ein Reflektor vorgesehen werden. Dazu integriert man den Wandler in eine schallharte Platte (Abb. 8). Derartige so genannte Grenzflächenmikrofone sollten nicht auf einem Stativ betrieben werden, da sonst die Welligkeit der Druckverstärkung entsprechend Abb. 5 mitten in den Übertragungsbereich fällt. Der Wegfall von Stativen ist darüber hinaus oft ein beachtlicher Praxisvorteil.

Bei richtigem Einsatz auf großen schallreflektieren­den Flächen ist das Richtdiagramm halbkugelförmig und weitgehend frequenzunabhängig. Im Gegensatz zu klassischen Druckempfängern ist daher keine Aus­richtung des Mikrofons auf die Schallquelle erforderlich. Auch bei hohen Frequenzen gibt es kaum Bündelung, und die damit zusammenhängenden Vorteile können vielen Anwendern neue Aspekte eröffnen.
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Natürlich sollen die Schallquelle und ein beispiels­weise am Boden liegendes Mikrofon nicht durch Hin­dernisse getrennt werden. Die „Sicht“ ist erforderlich, um nicht hohe Frequenzen, die nicht um das Hindernis herum gebeugt werden, abzuschatten.

In der Praxis kann es deshalb erforderlich werden, Grenzflächenmikrofone auf schallreflektierenden Platten zu montieren. Das Ideal einer einige zehn Meter großen reflektierenden Fläche muss dann natürlich aufgegeben werden. In der Praxis haben sich Platten mit minde­stens 1 m2 Fläche bewährt. Die Platten dürfen selbst nicht schwingen bzw. resonieren. Dicke Plexiglas­scheiben z.B. sind geeignet. Außerdem soll das Mikro­fon nicht genau in der Mitte der Platte montiert werden, und diese soll nicht rund sein, damit die akustischen Effekte am Rand nicht alle nach gleicher Laufzeit auf das Mikrofon wirken. Das hätte einen besonders deut­lichen Einfluss auf den Frequenzgang.

Bei Aufnahmen von Sprache ist oft auch ein (mög­lichst schallharter) Tisch geeignet, um sehr zufrieden stellende Aufnahmen aller Personen am Tisch zu er­zielen. In diesem Fall ist die Größe der Tischplatte weniger kritisch, weil Sprache keine besonders tiefen Frequenzen enthält und die Unebenheiten des Fre­quenzgangs im untersten Frequenzbereich ohnedies oft durch die raumakustischen Effekte verdeckt wer­den. Sollte es ausnahmsweise zu einer unerwünsch­ten Addition von stehenden Wellen kommen, kann ein anderer Aufstellungsort oder Absenken der tiefen Frequenzen helfen.

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1. G. Boré, Das Übertragungsmaß der Mikrophone bei tiefen Frequenzen und seine Messung, Fern­seh- und Kinotechnik, 32. Jahrgang, Nr. 3, 1978, S. 101 - 103
2. Müller, Black, Davis, Bell Telephone, 1937
3. H.F. Olson, Acoustical Engineering, D. Van Nos­trand Company Inc., London, New York, 1957, S. 20 - 21

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